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2023 06-21: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動力響應研究三十八

2023-06-21

泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動力響應研究三十八 (3) 邊界條件與初始條件模擬中邊界條件與初始條件的設置與實驗保持 -致，在夾芯板的邊緣處采用固支邊界條件(即約束相

2023 05-15: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動力響應研究三十七

2023-05-15

泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動力響應研究三十七 (2)材料模型實驗中夾芯板的前后面板采用 2A12-O鋁合金，其材料參數(shù)分別為密度p s =2700Kg/m'，彈性模量72.4GPa，屈服強度75.

2023 05-15: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動力響應研究三十六

2023-05-15

泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動力響應研究三十六受客觀條件的限制，實驗獲得的數(shù)據(jù)比較有限。為了更加全面地描述夾芯板的動力響應問題，采用有限元方法計算已經(jīng)成為

2023 05-15: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動力響應研究三十五

2023-05-15

泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動力響應研究三十五芯層厚度對結構變形的影響芯層厚度對結構的整體抵抗變形能力也起到重要的作用，在質量 --定的前提下選擇合適的芯層

2023 05-15: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動力響應研究三十四

2023-05-15

泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動力響應研究三十四參數(shù)對結構變形的影響優(yōu)化設計的目標是給定夾芯板的質量，面積和沖量的情況下，使得夾芯板的后面板的最終變形最小

2023 05-15: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動力響應研究三十三

2023-05-15

泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動力響應研究三十三加載面積對夾芯板變形的影響泡沫子彈的加載面積不僅影響著夾芯結構前面板的受載面積而且對整個的響應也產生重要的影

2023 05-15: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動力響應研究三十二

2023-05-15

泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動力響應研究三十二與實驗結果的比較泡沫子彈撞擊下泡沫金屬夾芯板的塑性動力響應的實驗中，試件的幾何與材料參數(shù)如下，方板邊長為

2023 04-04: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動力響應研究三十一

2023-04-04

泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動力響應研究三十一當 Ψ (t)=0時，夾芯板的中心點處達到最大撓度。 3-58式兩邊分別求導，得到： Ψ (t)=- [√(12N 0 /mL 3 )]· [ w 1 +w 2 + ( M 0U +M 0C

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